當測量軸承的內(nèi)部間隙時，向滾道施加輕微的測量負載，以便可以準確測量內(nèi)部間隙，然而，此時，軸承在測量載荷下發(fā)生輕微彈性變形，間隙測量值（測量間隙）略大于真實間隙，必須補償真實軸承間隙與彈性變形導致的增加量之間的差異，這些補償值如下表所示。
| 根據(jù)測量負載調(diào)整徑向游隙（單位 μm） | ||||||
| 標稱孔徑 d(mm) | 測量負載 N | 徑向游隙加大 | ||||
| C2 | CN | C3 | C4 | C5 | ||
| 10 - 18 mm | 24.5 | 3～4 | 4 | 4 | 4 | 4 |
| 18 - 50 mm | 49 | 4～5 | 5 | 6 | 6 | 6 |
| 50 - 200 mm | 147 | 6～8 | 8 | 9 | 9 | 9 |
一、游隙選擇。運行條件下軸承的內(nèi)部間隙（有效間隙）通常小于安裝和運行前相同軸承的初始間隙，這是由包括軸承配合、內(nèi)外環(huán)之間的溫差等因素造成的。由于軸承的工作間隙會影響軸承壽命、發(fā)熱、振動、噪聲等，因此在選擇最合適的軸承游隙時必須慎之又慎。
初始間隙和工作（有效）間隙之間的內(nèi)部間隙差（過盈配合引起的間隙減少量，或由于內(nèi)外環(huán)之間的溫差引起的間隙變化）可以通過公式 δ?ff = δ? - ( δf + δ? ) 計算，其中：δ?ff 代表有效內(nèi)部間隙，單位毫米；δ? 代表軸承內(nèi)部間隙，單位毫米；δf 代表因干涉而減少的間隙量，單位毫米；δ? 代表內(nèi)外環(huán)溫差引起的間隙減少量，單位毫米。
當軸承以過盈配合安裝在軸和殼體上時，內(nèi)圈將膨脹，外圈將收縮，從而減少軸承的內(nèi)部間隙，膨脹或收縮量取決于軸承的形狀、軸或殼體的形狀、各個零件的尺寸以及所用材料的類型。差分的范圍約為有效干擾的70%-90%，可以通過公式 δf = ( 0.70 ~ 0.90 ) · Δdeff 計算，其中：δf 代表因干涉而減少的間隙量，單位毫米；Δdeff 代表有效干擾，單位毫米。
在操作過程中，通常外圈比內(nèi)圈或旋轉(zhuǎn)部件的溫度低5?到10?C，然而，如果殼體的冷卻效果大，則軸連接到熱源，或加熱物質(zhì)通過空心軸傳導，內(nèi)外圈之間的溫差可能更大，因此，由于內(nèi)外圈的脹差，內(nèi)部間隙量進一步減少，可以通過公式 δ? = α · Δ? · D? 計算，其中：δ? 代表由于熱差而減少的間隙量，單位毫米；α 代表軸承鋼線膨脹系數(shù)12.5 x 10??/°C；Δ? 代表內(nèi)外環(huán)溫差，單位°C；D? 代表外圈滾道直徑，單位毫米。
外圈滾道直徑 D? 可以使用公式 D? = 0.20 ( d + 4.0D ) 計算，其中：d 代表軸承孔徑，單位毫米；D 代表軸承外徑，單位毫米。
| 使用正常游隙以外的軸承間隙的應用示例 | ||
| 工況 | 應用 | 選用游隙 |
| 軸加熱，殼體冷卻 | 鑄造機輸送機 | C5 |
| 軸或內(nèi)圈加熱 | 退火坑、干燥坑、固化坑 | C4 |
| 允許軸偏轉(zhuǎn)和裝配誤差 | 圓盤耙 | C4 |
| 聯(lián)合收割機 | C3 | |
| 內(nèi)圈和外圈均緊密配合 | 大型鼓風機 | C3 |
二、軸承游隙選擇標準。從理論上講，就軸承壽命而言，任何軸承的最佳工作內(nèi)部間隙都是軸承達到正常工作溫度后的輕微負間隙。不幸的是，在實際操作條件下，保持這種最佳公差充其量也很困難，由于各種波動的工作條件，這個微小的負間隙可能很快變成一個大的負間隙，大大降低了軸承的壽命，并導致產(chǎn)生過多的熱量。
因此，應選擇初始內(nèi)部間隙，其將導致略大于負內(nèi)部工作間隙，在正常工作條件下（例如正常負載、配合、速度、溫度等），標準內(nèi)部間隙將提供非常令人滿意的工作間隙，上表列出了各種應用和操作條件下的非標準間隙建議。
