軸承布置必須支持組合載荷，即同時作用的徑向和軸向載荷
一側存在中等到高負載
需要剛性軸向導向
軸承裝置必須軸向無間隙或預緊
在較高的徑向和軸向載荷下需要高轉速
軸承布置除了滿足上述要求外，還應安靜運行
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角接觸球軸承 與圓錐滾子軸承的速度比較 nG=極限速度 |  |
標準產品系列包括718..、70..（?2RS）、72..（-2RS）、73..（-2.RS）和74..系列軸承，這些軸承可用于各種應用。
單列角接觸球軸承是徑向球軸承的一部分。自保持裝置具有堅固的外圈和內圈。滾動元件由聚酰胺、鋼板或黃銅制成的保持架引導。軸承套圈設計有一個高肩和一個低肩。由于肩部高度不同，安裝方法與深溝球軸承不同。尺寸相同的角接觸球軸承的可能滾珠數量高于深溝球軸承。與深溝球軸承不同，內圈和外圈上的滾道在軸承軸線方向上相互傾斜。因此，力以規定的接觸角（相對于徑向平面傾斜）從一個滾道傳遞到另一個滾道。
當每個軸承位置僅使用一個軸承時，可以考慮使用角接觸球軸承。由于軸承具有標準軸承套圈公差，因此不適合直接相鄰安裝。在這種情況下，應使用通用軸承。
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基本設計的單列角接觸球軸承 Fr=徑向載荷 Fa=軸向載荷 α=標稱接觸角 |  |
單列角接觸球軸承采用所謂的通用設計制造，旨在成對（成組）直接相鄰安裝。這些軸承可以成對使用，無需墊片。根據所選的設計，安裝的軸承組具有所需的軸向間隙、無間隙或預緊。這使得軸承布置和軸承安裝的設計更容易。
如果一個軸承的承載能力不足（軸承組為串聯布置）時，使用成套安裝的單列角接觸球軸承
組合載荷或軸向載荷發生在兩個方向上，軸承布置必須具有規定的軸向間隙（軸承設置為O或X，或串聯布置）
在串聯布置中，接觸線彼此平行地延伸。軸向力均勻分布在兩個軸承上，但只能由軸承組從一個方向支撐。為了支撐來自相反方向的軸向力以及組合載荷，軸承組總是針對另一個軸承進行調整。
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通用軸承， 串聯安裝 |  |
在O形布置中，由接觸線形成的錐體的頂點指向外側，即它們相對于軸承軸線分叉，O形布置的軸承組可支撐來自兩個方向的軸向力，但只能使用一個軸承。由于大的支撐間距（即接觸錐頂點之間的間距），這些軸承布置相對剛性（小的傾斜間隙），也適用于支撐傾斜力矩。
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通用軸承，成組安裝在O形布置中 O形布置的軸承組 S=接觸錐頂點 H=支撐間距 |  |
在X型布置中，由接觸線形成的錐體的頂點指向內部，即它們相對于軸承軸線會聚。同樣，這種類型的軸承組支持來自兩個方向的軸向力，但也只能使用一個軸承。然而，支撐底座比O形布置中的要小。因此，剛性不如O形排列。此外，它們不太適合支撐傾斜力矩。
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通用軸承，成組安裝在X形布置中 X排列的軸承組 H=支撐間距 |  |
單列角接觸球軸承可以支持高徑向力。如果調整了軸承，也可以使用純徑向載荷。
由于滾道肩部的幾何形狀和位置，軸向載荷僅從一個方向傳遞。如果需要這些角接觸球軸承來支撐來自兩個方向的軸向力，則它們相對于鏡像布置中的第二個軸承進行調整。
接觸角α是接觸線和徑向平面所包含的角度，在該角度下，載荷從一個滾道傳遞到另一個。軸承的軸向承載能力隨著α的值而增加，即角度越大，軸承所承受的軸向載荷就越高。因此，角接觸球軸承比深溝球軸承更適合支撐更高的軸向力。由于標稱接觸角α=40°，單列角接觸球軸承可以在一側承受高軸向載荷。
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接觸角和力流 α=接觸角 ①接觸線 ②力的流動 |  |
產品表中的基本動態和靜態額定載荷Cr和C0r總是指單個軸承。如果兩個尺寸和設計相同的軸承以O或X排列方式緊鄰布置，則以下內容將適用于軸承對：
單列角接觸球軸承不適合用于補償角偏差。此外，錯位會在軸承中引起內力，這不僅會導致溫度升高，還會導致軸承額定壽命縮短。
成套安裝的角接觸球軸承中的錯位會導致滾珠和保持架上的負載增加，尤其是在內部間隙較小和O形布置的情況下，因為角錯位是在滾珠和滾道之間的約束下支撐的。這反過來會對軸承的使用壽命產生負面影響。此外，應注意的是，軸承套圈的錯位會增加運行噪音。
兩側密封的角接觸球軸承均使用優質潤滑脂進行潤滑，無需重新潤滑。
開式軸承和一側帶有密封件的軸承未潤滑。這些軸承必須使用機油或潤滑脂進行潤滑。
當使用帶有塑料保持架的軸承時，如果使用合成油、以合成油為基礎的潤滑脂或含有高比例EP添加劑的潤滑劑，則必須確保潤滑劑與保持架材料之間的兼容性。
老化的機油和機油中的添加劑會影響塑料在高溫下的使用壽命。因此，必須嚴格遵守規定的換油周期。
后綴為2RS的軸承兩側都有唇形密封。由于其良好的密封作用，適合在多塵、受污染或潮濕的環境中使用。
在軸承未密封的情況下，軸承位置的密封必須由相鄰結構進行。密封系統應可靠地防止濕氣和污染物進入軸承以及潤滑劑從軸承中流出。
產品表中通常顯示兩種速度，運動極限速度nG、額定熱速度及極限速度
極限速度nG是軸承在運動學上允許的速度。即使在有利的安裝和操作條件下，未經事先與喬峰軸承協商，也不得超過該值。
產品表中給出的值適用于沒有密封件或護罩的軸承的油潤滑，也適用于潤滑脂潤滑（提供潤滑油和帶有密封件或擋板的軸承）。
對于油脂潤滑，在每種情況下都允許產品表中規定值的75%。
熱速度額定值n?r不是面向應用的速度限制，而是用于確定熱安全運行速度n?的計算輔助值。
對于帶有接觸密封的軸承，沒有根據DIN ISO 15312:2004定義額定轉速。因此，在這些軸承的乘積表中僅給出了極限速度nG。
通用設計的角接觸球軸承可用于X、O或串聯布置。軸承對的熱安全運行速度比單個軸承的計算允許運行速度低大約20%。
噪聲指數（SGI）已被開發為一種新的功能，用于比較不同類型和系列的軸承的噪聲水平。因此，現在可以對滾動軸承進行噪聲評估。
SGI值基于內部標準中軸承的最大允許噪聲水平，該標準是根據ISO 15242計算得出的。為了能夠比較不同的軸承類型和系列，將SGI值與基本額定靜載荷C0進行對比。
允許在具有相同承載能力的軸承之間進行直接比較。每個圖表中都給出了上限值。
噪聲指數是為噪聲敏感應用選擇軸承的一個附加性能特征。例如，必須獨立檢查軸承在安裝空間、承載能力或速度限制方面對應用的具體適用性。
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噪聲指數 用于深溝球軸承 SGI=噪聲指數 C0=基本靜態額定載荷 |  |
軸承的工作溫度受到以下限制，包括軸承套圈和滾動元件的尺寸穩定性、保持架、潤滑劑、密封件等。
標準使用黃銅和PA66制成的實心保持架以及鋼板保持架
單列角接觸球軸承的標準保持架和附加保持架設計由黃銅、聚酰胺或鋼制成。其他保持架可通過協議提供。然而，對于這種保持架，高速和高溫的適用性以及基本額定載荷可能與具有標準保持架的軸承的值不同。
對于連續高溫和操作條件困難的應用，應使用帶黃銅或鋼板保持架的軸承。
| 軸承系列 | 聚酰胺PA66制成的實心保持架 | 黃銅制成的實心保持架 | 鋼板保持架 | ||
| 孔編號 | |||||
| 718 | 06 至 16 | - | - | - | - |
| 70 | 04 至 08 | - | - | - | - |
| 72 | ≤20,22 至 26 | - | 21, ≥28 | 00, 03, ≥05 | ≤20,22 |
| 73 | ≤20,22 至 26 | - | 21, ≥28 | ≥04 | ≤20,22 |
| 74 | - | 07 至 15 | 05 至 16 | - | 07 至 15 |
通用設計軸承的軸向內部間隙、預緊力的值。軸向內部間隙的值適用于O或X布置中未安裝的軸承組，這些軸承組不受載荷和測量力的影響（無彈性變形）。
| 內徑編號 | 軸承副的軸向內部間隙或預緊 | 預緊力 | ||||||
| 公稱尺寸 μm | FVmax N | |||||||
| 軸承系列 | ||||||||
| 70.. | 72.. | 73.. | 74.. | 70.. | 72.. | 73.. | 74.. | |
| 00 | ? | –3 | - | - | - | 38 | - | - |
| 01 | ? | –4 | -5 | - | - | 53 | 82 | - |
| 02 | ? | –4 | -5 | - | - | 62 | 99 | - |
| 03 | ? | –4 | -6 | - | - | 77 | 123 | - |
| 04 | ?4 | –5 | -6 | -8 | 103 | 103 | 146 | 258 |
| 05 | ?4 | –4 | -6 | -8 | 115 | 112 | 200 | 300 |
| 06 | ?5 | –5 | -7 | -8 | 141 | 157 | 250 | 365 |
| 07 | ?5 | –6 | -7 | -9 | 172 | 208 | 300 | 462 |
| 08 | ?5 | –6 | -8 | -10 | 200 | 246 | 385 | 535 |
| 09 | ? | –6 | -9 | -10 | - | 277 | 462 | 600 |
| 10 | ? | –6 | -10 | -10 | - | 288 | 535 | 692 |
| 11 | ? | –7 | -10 | -11 | - | 358 | 600 | 785 |
| 12 | ? | –7 | -10 | -11 | - | 431 | 692 | 877 |
| 13 | ? | –8 | -11 | -12 | - | 492 | 785 | 977 |
| 14 | ? | –8 | -11 | -12 | - | 535 | 877 | 1154 |
| 15 | ? | –8 | -12 | -13 | - | 523 | 977 | 1154 |
| 16 | ? | –8 | -12 | -16 | - | 615 | 1077 | 1385 |
| 17 | ? | –8 | -13 | - | - | 692 | 1154 | - |
| 18 | ? | –9 | -13 | - | - | 815 | 1231 | - |
| 19 | ? | –10 | -14 | - | - | 892 | 1331 | - |
| 20 | ? | –11 | -14 | - | - | 992 | 1485 | - |
| 21 | ? | –11 | -14 | - | - | 1100 | 1538 | - |
| 22 | ? | –12 | -15 | - | - | 1177 | 1723 | - |
| 24 | ? | –12 | -16 | - | - | 1277 | 1923 | - |
| 26 | ? | –12 | -17 | - | - | 1431 | 2115 | - |
| 28 | ? | –12 | -17 | - | - | 1508 | 2308 | - |
| 30 | ? | –13 | -18 | - | - | 1723 | 2500 | - |
| 32 | ? | –13 | -18 | - | - | 1815 | 2769 | - |
| 34 | ? | –14 | -19 | - | - | 2038 | 3115 | - |
| 內徑編號 | 公差 μm | |||||
| 軸承系列 | ||||||
| 70.., 72.. | 73.. | 74.. | ||||
| 公差等級 | ||||||
| Normal, 6 | 5 | Normal, 6 | 5 | Normal, 6 | 5 | |
| 00 至 07 | +8 | +6 | +8 | +6 | +8 | +6 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| 08 至 09 | +8 | +6 | +8 | +6 | +12 | +10 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| 10 至 11 | +8 | +6 | +12 | +10 | +12 | +10 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| 12 至 34 | +12 | +10 | +12 | +10 | +12 | +10 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
基本設計的角接觸球軸承的主要尺寸符合DIN 628-1:2008和ISO 12044:2014。
倒角尺寸的限制尺寸符合DIN 620?6:2004。
單列角接觸球軸承的尺寸和運行精度公差符合ISO 492:2014標準中的公差等級Normal。公差值符合ISO 492。
所有公差等級的通用設計軸承孔的公差均為公差等級5（無特殊后綴）。通用軸承的軸承寬度公差符合ISO 492:2014。
| 孔徑 | 寬度偏差 | ||||
| d mm | tΔBs μm | ||||
| 精度 Normal, 6 | 精度 5 | ||||
| over | incl. | U | L | U | L |
| - | 50 | 0 | –250 | 0 | –250 |
| 50 | 80 | 0 | –380 | 0 | –250 |
| 80 | 120 | 0 | –380 | 0 | –380 |
| 120 | 180 | 0 | –500 | 0 | –380 |
| 180 | 315 | 0 | –500 | 0 | –500 |
假設載荷大小和方向不變，在動態載荷下確定軸承尺寸時使用基本額定壽命方程L=（Cr/P）P。在徑向軸承中，Fr為純徑向載荷，如果滿足此條件，軸承載荷Fr將直接用于P（P=Fr）的額定壽命方程中。
如果不滿足此條件，則必須首先為額定壽命計算確定一個恒定的徑向力，該力（相對于額定壽命）代表等效載荷，該力被稱為等效動載荷P。
P的計算取決于荷載比Fa/Fr和系數1,14。
| P | N | 當量動負荷 |
| Fr | N | 徑向載荷 |
| Fa | N | 產生的軸向力。計算Fa時，必須考慮“單個軸承和串聯軸承的內部軸向合力Fa計算” |
| P | N | 當量動負荷 |
| Fr | N | 徑向載荷 |
| Fa | N | 軸向合力 |
單列角接觸球軸承將徑向力從一個滾道傳遞到另一個與軸承軸線傾斜的滾道。如果軸由兩個相同或不同尺寸的單列角接觸球軸承支撐，則由于滾道的傾斜（α≠0°），軸承a上的徑向載荷會導致軸承B上的軸向載荷。軸承B的徑向載荷也會對軸承a產生軸向載荷的影響。在計算等效軸承動態載荷P時，必須考慮該內部合力Fa。與外部軸向力Ka對齊的軸承標記為A，相對軸承標記為B。
軸承A承受徑向載荷FrA，軸承B承受徑向載荷FrB，FrA和FrB作用于軸承的中心壓力點（產品表中的尺寸a），并且始終被視為正。
| 編號 | 負載比 | 外部軸向力 | 合成軸向力Fa 軸承A | 軸承B |
| 1 | FrA/YA ≤ FrB/YB | Ka ≧ 0 | Fa = Ka + 0.5*FrB/YB | 計算中未考慮Fa |
| 2 | FrA/YA > FrB/YB | Ka > 0.5*(FrA/YA - FrB/YB) | Fa = Ka + 0.5*FrB/YB | 計算中未考慮Fa |
| 3 | FrA/YA > FrB/YB | Ka ≤ 0.5*(FrA/YA - FrB/YB) | 計算中未考慮Fa | Fa = 0.5*FrA/YA - Ka |
Fa=內部產生的軸向力，必須用于計算等效動態軸承載荷P。
YA=YB=0.57
|
調整后的軸承布置 具有兩個O形排列的單列角接觸球軸承，外力 Ka=作用在軸承上的外部軸向力 FrA=徑向載荷，軸承A FrB=徑向載荷，軸承B |  |
|
調整后的軸承布置 具有兩個X形排列的單列角接觸球軸承，外力 Ka=作用在軸承上的外部軸向力 FrA=徑向載荷，軸承A FrB=徑向載荷，軸承B |  |
單列角接觸球軸承用于小齒輪軸的軸承布置。軸承布置應調整為O形。為了計算基本額定壽命，必須確定等效動態軸承載荷P。
|
小齒輪軸的負載方案 Ka=外軸向力=6.52 kN Kr=外徑向力=0.82 kN Kt=切向力=5.88 kN 產生的徑向力Fr 軸承A，FrA=7.30 kN 軸承B，FrB=2.20 kN |  |
軸承A支持外部軸向力Ka。由于這是具有兩個單列軸承的調整軸承布置，因此在進行軸承計算時，必須考慮軸承系統中產生的內部軸向力Fa。
| 編號 | 負載比 | 外部軸向力 | 合成軸向力Fa 軸承A | 軸承B |
| 2 | FrA/YA > FrB/YB | Ka > 0.5*(FrA/YA - FrB/YB) | Fa = Ka + 0.5*FrB/YB | - |
| 3 | FrA/YA > FrB/YB | Ka ≤ 0.5*(FrA/YA - FrB/YB) | - | Fa = 0.5*FrA/YA - Ka |
參數：YA=YB=0.57
情況2適用
計算軸承A的內部合成軸向力Fa。
為了計算等效動態軸承載荷P，然后將Fa的計算值用于軸承A，因為Fa/FrA＞1,14（8,45 kN/7,30 kN＞1,14）。
| P0 | N | 當量靜負荷 |
| F0r, F0a | N | 存在最大徑向或軸向載荷（最大載荷） |
| P0 | N | 當量靜負荷 |
| F0r, F0a | N | 存在最大徑向或軸向載荷（最大載荷） |
除了基本額定壽命L（L10h）外，還始終需要檢查靜載荷安全系數S0。
| S0 | - | 靜載荷安全系數 |
| C0 | N | 基本額定靜載荷 |
| P0 | N | 當量靜負荷 |
為了在接觸之間不發生滑動，深溝球軸承必須持續承受足夠高的載荷。根據經驗，為此需要P＞C0r/100量級的最小徑向載荷。然而，在大多數情況下，由于支撐部件的重量和外力，徑向載荷高于所需的最小載荷。
為了充分利用軸承的承載能力，從而實現必要的額定壽命，軸承套圈必須通過接觸面在其整個圓周和滾道的整個寬度上得到剛性和均勻的支撐。可以通過圓柱形閥座表面提供支撐。閥座和接觸面不應被凹槽、孔或其他凹槽打斷。配合件的精度必須滿足具體要求。
除了充分支撐套圈外，軸承還必須在徑向上牢固定位，以防止軸承套圈在負載下在配合件上蠕變。這通常是通過軸承套圈和配合件之間的緊密配合來實現的。如果套圈沒有充分或正確固定，可能會對軸承和相鄰的機器零件造成嚴重損壞。在選擇配合時，必須考慮旋轉條件、載荷大小、內部間隙、溫度條件、配合零件的設計以及安裝和拆卸選項等影響因素。
如果發生沖擊型載荷，則需要緊配合（過渡配合或過盈配合），以防止套圈在任何點松動。
在設計軸承布置時，必須考慮技術原則中提供的以下信息，包括旋轉條件、圓柱軸座公差等級（徑向軸承）、軸配合、外殼中軸承座的公差等級（徑向軸承）、殼體配合等。
由于單獨的緊密配合通常不足以在軸向上將軸承套圈牢固地定位在軸上和殼體孔中，因此通常必須通過額外的軸向定位或保持方法來實現。軸承套圈的軸向位置必須與軸承布置類型相匹配。
軸上和殼體中軸承座的精度應與所用軸承的精度相對應。對于公差等級為Normal的單列角接觸球軸承，軸座應對應于標準公差等級IT6的最小值，軸承座應符合IT7的最小值；公差等級為6時，軸座應至少對應于IT5，外殼座應對應于IT6。
| 軸承公差等級 | 軸承座表面 | ISO 286-1的標準公差等級（IT等級） | ||||
| 符合ISO 492 | 符合DIN 620 | 直徑公差 | 圓度公差 t1 | 平行度公差 t2 | 橋臺臺肩總軸向跳動公差 t3 | |
| 正常 | PN (P0) | 軸 | IT6 (IT5) | 周向載荷 IT4/2 | 周向載荷 IT4/2 | IT4 |
| 軸 | IT6 (IT5) | 點荷載 IT5/2 | 點荷載 IT5/2 | IT4 | ||
| 外殼 | IT7 (IT6) | 周向載荷 IT5/2 | 周向載荷 IT5/2 | IT5 | ||
| 外殼 | IT7 (IT6) | 點荷載 IT6/2 | 點荷載 IT6/2 | IT5 | ||
| 6 | P6 | 軸 | IT5 | 周向載荷 IT3/2 | 周向載荷 IT3/2 | IT3 |
| 軸 | IT5 | 點荷載 IT4/2 | 點荷載 IT4/2 | IT3 | ||
| 外殼 | IT6 | 周向載荷 IT4/2 | 周向載荷 IT4/2 | IT4 | ||
| 外殼 | IT6 | 點荷載 IT5/2 | 點荷載 IT5/2 | IT4 | ||
| IT等級 | 標稱尺寸（mm） | ||||||||
| over | - | 3 | 6 | 10 | 18 | 30 | 50 | 80 | |
| incl. | 3 | 6 | 10 | 18 | 30 | 50 | 80 | 120 | |
| 數值（μm） | |||||||||
| IT3 | 2 | 2,5 | 2,5 | 3 | 4 | 4 | 5 | 6 | |
| IT4 | 3 | 4 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 10 | |
| IT5 | 4 | 5 | 6 | 8 | 9 | 11 | 13 | 15 | |
| IT6 | 6 | 8 | 9 | 11 | 13 | 16 | 19 | 22 | |
| IT7 | 10 | 12 | 15 | 18 | 21 | 25 | 30 | 35 | |
軸承座的粗糙度必須與軸承的公差等級相匹配。平均粗糙度值Ra不能太高，以便將干擾損耗保持在限制范圍內。軸必須經過研磨，而孔必須經過精密車削。
| 軸承座公稱直徑 | 軸承座的推薦平均粗糙度值 | ||||
| d (D) | Ra max | ||||
| mm | μm | ||||
| 直徑公差（IT級） | |||||
| over | incl. | IT7 | IT6 | IT5 | IT4 |
| ? | 80 | 1,6 | 0,8 | 0,4 | 0,2 |
| 80 | 500 | 1,6 | 1,6 | 0,8 | 0,4 |
軸和殼體肩部以及間隔環等的安裝尺寸必須確保軸承套圈的接觸面具有足夠的高度。但是，它們還必須可靠地防止軸承的旋轉部件刮擦靜止部件。經驗證的橋臺臺肩半徑和直徑的安裝尺寸如產品表所示。這些尺寸是限制尺寸（最大或最小尺寸），實際值不應高于或低于指定值。
單列角接觸球軸承必須始終與第二個軸承一起使用或作為軸承組使用。如果使用兩個單獨的單列角接觸球軸承，則必須相互調整，直到達到所需的預緊或所需的間隙。
軸承的正確調整對軸承布置的功能和操作可靠性有很大的影響。如果間隙過大，軸承的承載能力將無法充分利用；如果預緊太高，增加的摩擦損失將導致更高的工作溫度，這反過來將對軸承的額定壽命產生負面影響。
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調整后的軸承布置 帶兩個單列角接觸球軸承 按X排列安裝的角接觸球軸承 |  |
在設計軸承位置時，還必須考慮通過熱、液壓或機械方法安裝和拆卸深溝球軸承的選項。
深溝球軸承是不可分離的。在安裝不可分離軸承時，安裝力必須始終以緊密配合的方式施加在軸承環上。
滾動軸承是經過充分驗證的精密機械元件，用于設計經濟可靠的軸承布置，提供高操作安全性。為了使這些產品能夠正常工作并達到預期的使用壽命而不會產生有害影響，必須小心處理。
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